triac schakeling

Om met je laatste vraag te beginnen: je bedoelt waarschijnlijk een weerstand tussen gate en A1 (MT1)? Dat wordt gedaan om de gate minder gevoelig te maken voor stoorpulsen. 56Ω is vrij klein. Ik zou eerder 560Ω nemen.

Een pomp vormt een inductieve belasting; een snubber-netwerk is bijgevolg een noodzaak. Dat plaats je over de triac, zoals het CO-schema toont.
100Ω/100nF zijn standaardwaarden hiervoor. Neem wel een condensator die geschikt is voor 250V wisselspanning. 275V AC is nog beter. 630V of 1000V DC kan ook. 400V DC kan niet.

Kan iemand mij uitleggen waarom de leds onder T1 hangen? Soms wordt dit gedaan zodat Rbasis weggelaten kan worden maar die zit hier ook. (R7)

Je heb gelijk pros een weerstand tussen gate en A1.
Wat moet vermogen van de weerstand in het RC netwerk zijn?

Een condensator van 100nF laat --bij een spanning van 230V-- iets meer dan 7mA door. Een gewone 1/4W weerstand zou dus moeten volstaan.

Dat is bij de 'steady-state' situatie, bij het inschakelen van de netspanning gebeurt er iets heel anders.
Dan is de condensator namelijk nog leeg en moet 'opgeladen' worden tot in het ergste geval de piekspanning van het net: een dikke 600V. Dat gaat die 1/4W weerstand niet vaak volhouden...
Gewoon een 1-Watter nemen, voor de kosten hoef je het niet te laten.

Wat die condensator betreft ik heb hier nog een paar van deze :
WIMA FKP 330u 1600= 650~ , zou ik deze hiervoor kunnen gebruiken?

330nF is enigzins bruikbaar, maar je verstookt dan wel 24mA als de pomp niet draait.
330µF zal wel een tikfout zijn...

@fatbeard: die 600V moet je me toch eens uitleggen.

Er staat 330 op het opschrift ,ik heb even de sheet bekeken maar volgens mij is dit dan 330 pf

330pF zou ook kunnen. Dat is weer te weinig voor een snubber-netwerk.

330nF/650V AC zou betekenen dat je daar een flinke blok hebt. Iets van 3x2x1cm of groter, zeg maar.

Dag,

Op 28 maart 2014 14:43:32 schreef K7Jz:
Kan iemand mij uitleggen waarom de leds onder T1 hangen?

Soms als understatement dan wel. Je mag gerust schrijven dat volgens de regels van de kunst bij een npn-transistor gebruikt als schakelaar het te schakelen deel meestal in het collector gedeelte staat. Schakeling eens nabouwen en wat proeven op doen. De ontwerper had misschien een goeie reden of wou eerder het tegendeel aantonen dat alternatieve gedachtengang ook kan functioneren.

groeten

Tussen de uitgang van een 741 en zijn negatieve voedingsrail zit een PNP, in serie met een weerstand van 50Ω. Hierdoor kan de 741 zijn uitgangsspanning niet helemaal terugbrengen tot 0V.
Bij een voedingsspanning van +/-15V, en een belasting van 2k, kan je rekenen op een uitgangsspanningsbereik tussen +13V en -13V. Dat is dus minimum 2V tussen uitgang en negatieve spanningsrail!

Simpelweg een NPN aansturen, en de belasting in de collector-leiding opnemen, is niet verstandig. De NPN gaat niet sperren, als de uitgang laag is.
Maar met wat LED's tussen emitter en GND is die 2V gegarandeerd te weinig om de NPN in geleiding te brengen.

Dag,

Voila, bij deze de uitleg in detail, dit mag je wel niet tegen houden om de datasheet bij de hand te nemen en er wat proeven op te doen....

groeten

[Bericht gewijzigd door Robbe de Smet op vrijdag 28 maart 2014 20:21:31 (13%)]

@pros @robbe duidelijk! Dank.

zoiets?

http://www.circuitsonline.net/schakelingen/67/diversen/solid-state-rel…

Deze is nog simpeler : http://www.circuitsonline.net/schakelingen/132/diversen/less-component…

Maar waarom geen echte SSR, vast schroeven aansluiten klaar ?

Hier heb je nog wat info over een solidstate relais, compleet met schema.
http://www.uploadarchief.net/files/download/de%20triac.doc

Als we dan toch kijken naar onvolkomenheden. Dit kan niet met elke opamp. Een 741 laat zich wel als comparator misbruiken maar niet elke opamp kan daar tegen.

Een echte comparator is daarvoor gebouwd, heeft geen last van vast lopen door oversturing en is veel sneller.
Een 741 mag +/- 30V verschil tussen de ingangen hebben.

Een opamp versterkt het verschil tussen de ingangen en probeert zo de ingangen gelijk te maken. Dat is de differentiele spanning van de ingang. De 741 kan +/- 30V verschil hebben waarbij de Vin niet boven de voedingsrail mag komen. Maar er zijn ook veel opamps die niet meer dan 0,7V verschil aan kunnen (en daar soms interne diodes voor hebben). In zo'n geval gaat dit niet (lang) werken.

De led is inderdaad bedoeld om zeker te zijn dat de tor uitschakelt omdat een 741 niet tot 0V kan komen. Overigens moet je bij deze constructies (load onder de tor) niet te veel veranderen ivm de grenzen van de transistor. Vbe is ideaal 0,65V, als je dit tot > 5V forceert gaat hij meestal kapot.

Op 31 maart 2014 23:48:23 schreef Shiptronic:
zoiets?

Dat bovenste schema staat me niet aan. Je stuurt de gate altijd positief, hetgeen de helft van de tijd de minst-gunstige situatie is. Als MT2 negatief is tov. MT1, wil een gemiddelde triac zowat de dubbele gatestroom zien.
Bij een slechte dimensionering kan het gebeuren dat de triac maar de helft van de tijd geleidt. Vervelend, als de belasting een gloeilamp is. Rampzalig als het om een inductieve belasting gaat.

Je kunt het natuurlijk zo dimensioneren dat de gatestroom altijd ruimschoots voldoende is, ook in het 4de kwadrant. Je loopt dat echter nog steeds het gevaar dat de triac niet op hetzelfde moment ontsteekt, waardoor er alsnog een DC component op de uitgang komt.

Aangezien het geheel toch galvanisch gescheiden is, kun je eenvoudig de +12V aan A1 hangen, en de gate naar de ground van die 12V voeding trekken. Anders gezien, gebruik je gewoon een voeding van -12V, en ontsteek je de gate dus altijd negatief, waarmee je het 4de kwadrant vermijdt. De TIC206 heeft voor kwadranten 1-3 een worst-case gate trigger current van +/- 5mA, en in het 4de kwadrant 10mA.

Dan nog, voor de twee stuivers die een MOC3020 kost kun je niet gaan klooien.