Dummyload

Ha die René,

Tja daar had ik me ook over verbaasd, de BC550c heeft een Ft van 250Mhz.

Ik veronderstel dat het te maken heeft met de Gain bij hogere stromen en de Rbb en de Reb, die bij de BD139 een stuk lager zal zijn dan bij de BC550c en de 2n3904.
Hierdoor de is de gain dan hoger van de BD139 transistor in het HF gebied.
Ik denk als ik een kleine weerstand in de emittor had opgenomen dat hij dan weer stil was geweest.
De BD139 is niet voor niets veel terug te vinden in HF trapjes i.v.m. de goede eigenschappen.
Ik vind het wel wat vreemd dat in mijn kortsluittester voor voedingen ik dit probleem niet had.
Waarschijnlijk zijn de daar gebruikte Fets, sorry MOSFET's te traag om te genereren.

Wat denk jij hierover?

Gegroet,
Blackdog

Eerst en vooral hartelijk dank aan iedereen die zo goed mee helpt aan dit project!!!

Ik heb hier ondertussen al veel uit geleerd. In het begin waren voor mij opamp en mosfets helemaal nieuw maar daar is verandering in gebracht

Ik heb nog enkele vraagjes rond de Mute knop. Waarom wordt er niet gewoon een schakelaar op de voedingsspanning van de opamp gehangen? Dit zal dus wel zijn redenen hebben om dit zo te maken en daarom heb ik hier ook nog enkele vragen/bevestigingen nodig. Dus C3 en C5 zorgt gewoon voor de stabiliteit van de voedingsspanning van de opamp. R18 samen met C7 is dit gewoon een circuitje om de dender van de schakelaar op te vangen? Of is dit voor het vertraagt inschakelen? R16 en R17 zorgen voor een spanningsdeling wanneer de mute knop gesloten is zodat er een BE overgang is van ongeveer 1,09V. Dus dan gaat Q3 geleiden waardoor er een spanningsdeling komt door R15 en R10. Hierdoor komt er zo'n 1,3V op de inverterende ingang te staan. Waarom mag er niet gewoon de volledige voedingsspanning op staan? Heeft de opmap dit niet graag?

Klopt mijn verhaal? Indien niet zouden jullie mij dan kunnen corrigeren.

Oja waarvoor dient D1?

Hi bramvr,

Waarom niet de voeding schakelen? Goede vraag
Op de manier zoals ik het nu doe, heb ik controle over het in en uitschakelen.

C3 en C5 ontkoppelen de voedingspanning, bijna ieder actief electronisch onderdeel ziet graag een lage impedantie op de voedingslijnen.
Altijd onkoppeling op de voedingslijnen aanbrengen vlak bij de active onderdelen.
Kijk voor IC's in de datasheet van de fabrikant wat zij voorstellen.

Mute schakelaar,
Ja R18, C7 en ook R17 zorgen voor het ontdenderen van de schakelaar.
R16 zorgt er voor dat Q3 echt uit gaat en niet door lekstroom ergens een beetje gaat geleiden.
R15 injecteerd een stroom in de -ingang, hierdoor verdwijnt de sturing voor de MOSFET.
De meeste IC's houden er niet van als je aansluitingen dierect aan voedingspanningen legt.
Ik doe het liever netjes, en de foto's bewijzen dat het goed werkt

Ik heb de waarde van de componenten zo gekozen, dat als je de mute indrukt de stroombron snel uit gaat.
Als je de mute weer opheft zie je hem rustig opkomen, zie de foto's hierboven.

D1 die als een bescherming, zodat je de opamp niet te veel kan ontregelen als je een positieve spanning op de modulatie ingang zou zetten.
De modulatie ingang moet je met een negatieve puls moduleren, dat kan je als nadeel zien, maar ik heb er al een jaar of twee geen last van.
Mijn andere dummy load werkt ook zo, maar iedereen is wat mij betreft vrij om aan R1 weer een inverterende versterker te plakken zodat de modulatie ook positief is.

Als ik het goed begrepen heb Bramvr zit er ook een Generator in jouw scoop, daar is het vrijwel zeker mogelijk om vanaf "0" een negatieve puls te genereren.
Dit doe ik ook als ik mijn generatoren gebruik, alle generatoren die ik hier heb (5 stuks) hebben deze mogelijkheid.

Ik heb trouwen bijna het printje af waar ik de schakeling op gebouwd heb, dit om te kijken of ik op die manier nog problemen tegen kom, die ik over het hoofd heb gezien.

Dit is de bovenzijde van het printje, het is echter nog niet helemaal af.

De onderzijde van de print.

Gegroet,
Blackdog

Als ik het goed begrepen heb Bramvr zit er ook een Generator in jouw scoop, daar is het vrijwel zeker mogelijk om vanaf "0" een negatieve puls te genereren.
Dit doe ik ook als ik mijn generatoren gebruik, alle generatoren die ik hier heb (5 stuks) hebben deze mogelijkheid.

Ja ik heb een scoop met een generator en de mogelijkheid is er om een negatieve puls te maken van af "0".
Maar ik ben er nog niet helemaal uit of ik het wel via een generator de pulsen ga laten genereren. De bedoeling was om alles digitaal te houden. Maar ja dan moet ik wel wat aan bandbreedte inleveren. Ik ben op zoek naar een heel snelle DAC. Als ik nu een bandbreedte wil maken van bv 100kHz dan moet ik toch een DAC die minstens 200kHz aankan toch voor een blok golf. Voor een sinus moet dit wel een stuk meer zijn maar hoeveel meer blijft voor mij een vraagstuk. Ik heb nu de MCP4922 liggen deze is een 12 bits DAC en heeft een sample rate van 4.5µs hier mee ga ik wat testen mee doen.

Wat R17 meehelpt voor het ontdenderen van de schakelaar is me nog niet helemaal duidelijk.

Ha die Bram,

Stel je eisen voor al niet te hoog, het project komt anders nooit af.
Denk je dat je met de kennis die je nu hebt, en in de nabije toekomst,
een meetinstrument kan bouwen, die aan de eisen voldoet die je steld?
Mijn advies is, bouw deze schakeling, ga er flink aan meten en mee testen, lees mijn opmerkingen wat betreft bedrading, speel daar mee.
Bouw de schakeling niet, omdat hij snel in een kastje moet, maar om te leren, als je de schakeling dan goed onder de knie hebt,
kan je gaan nadenken hoe je een digitale sturing kan gaan maken, dit samen met de functies die jouw handig lijken.
Neem er de tijd voor...

Denk niet dat als het maar digitaal is, dat het dan ook goed is en/of prettiger is om mee te werken is.
Er zijn diverse ontwerpen op het intenet te vinden zoals van Dave Jones en Gerry Sweeney,
die veel aandacht hebben voor het digitale deel, maar de analoge electronica veronachtzamen.
Dat is jammer, vooral van Gerry Sweeney, ik was onder de indruk van wat hij deed met de software.
Door generatie verschijnselen van zijn analoge deel, maakte hij de standaard fout het "kapot" te compenseren.
Door betere componenten voor de driver te gebruiken en de powertransistor, had hij dit beter kunnen oplossen.

R17 laat toch de condensator C7 op bij het openen van de mute schakelaar, dit is één van de kantelpunten?
R17 heeft ook als functie de basisstroom van Q3 te begrensen, Q3 moet net lekker in verzadiging komen.
R18 heeft als functie stroombegrensing, de condensator wordt ontladen over de contacten van de schakelaar,
dan is het wel prettig als de stroom een beetje begrensd is, lassen is niet de bedoeling...
Bij het weer opladen van de condensator, als de schakelaar weer open gaat, doet R18 eigenlijk niet mee, daar hij maar ongeveer 1% uitmaakt van R17.

Gegroet,
Blackdog

Hi Heren,

Nog wat metingen en aanpassingen gedaan om het geheel wat mooier te maken en
iets uitgezocht betreffende de stroombegrensing van de MOSFET.

René ik ben er achter wanneer de stroombegrensing gaat genereren.
Het heeft zover ik dit heb kunnen uitzoeken, te maken met de capaciteiten die op het punt van de basis aanwezig zijn.
Met een kleine extra condensator van de basis naar massa, genereerde ook de andere transistoren.
De BD139 zal dus een groter basis capaciteit hebben, dan de klein signaal transitoren.
De oplossing is een "Feed Forward" condensator van 1nF over de weerstand die loopt vanaf de Source naar de basis van de stroombegrensings transistor.
Hiermee was de stroombegrensing met alle transistoren stabiel geworden.

Ik stop met de Dummy Load hier in dit topic, en maak een nieuw topic hiervoor aan.
SparkyGSX heeft wel gelijk, dat het voor de eventuele nabouwers, wel wat erg veel info is om door te worstelen

Voor de gene die de sturing uit zeg een DAC of PWM willen laten komen,
heb ik de +ingang een beetje aangepast zodat je een DC component
als een AC component kan gebruiken met bijna de zelfde bandbreedte.
Je kan zelfs mixen, twee AC componenten tegelijk gebruiken als je dit leuk vind.

Later vandaag meer in het nieuwe topic hiervoor.

Gegroet,
Blackdog

Minder onderdelen is niet eenvoudiger maar meestal moeilijker.
Ook het gebruik van andere onderdelen kan lastig zijn.
Een 741 en 2N3055 combo bijvoorbeeld, geeft een ander en slechter ontwerp.

Minimale ontwerpen zijn er mi. inmiddels genoeg. Het ontwerp hier is nog steeds elegant, maar met wat meer precisie en mogelijkheden. Lijkt me dat wie daar behoefte aan heeft het later kan uitkleden.
Blackdog, aub maak gewoon je voorstel af!

Op 9 augustus 2014 22:35:17 schreef markce:
Minimale ontwerpen zijn er mi. inmiddels genoeg. Het ontwerp hier is nog steeds elegant, maar met wat meer precisie en mogelijkheden. Lijkt me dat wie daar behoefte aan heeft het later kan uitkleden.
Blackdog, aub maak gewoon je voorstel af!

Het is idderdaad leuker als er een ontwerp beschikbaar is, welke verder gaat dan het algemene.
Hoop ook dat je 'verder' door wilt gaan.
Ook met de redenatie en uitleg erbij. Zeer welkom.

Ik snap bijna heel het schema. Ik loop nog even vast bij de modulatie ingang. Dus D1 staat er voor de positieve pulsen er uit te filteren. R1 en R3 vormen samen een spanningsdeling. Maar dan snap ik het niet zo goed waarvoor dient C1 en waarom zijn is R4 en R6 opgesplitst en zit er een condensator tussen (C2)?

Hi Bramvr,

Daar heb ik niet eens aan gedacht, goed plan.
Laat me eerst de stuctuur verder opbouwen en als het een beetje klaar is kan er altijd in het andere topic verder gegaan worden.

Dat is ook een beetje aan de forum eigenaars, geen idee hoe zij er over denken...

Gegroet,
Blackdog

Hi Bramvr,

Dat ga ik niet doen, die waarden op die manier aanpassen.
Bestel gewoon de waarden die nodig zijn zoals het schema vermeld.

Ik heb al duidelijk aangegeven, dat de nabouwer niet moet beginnen met allerlij onderdelen aan te passen,
omdat men dit nu toevallig heeft liggen: FAIL!!!
Dit soort dingen toch doen, niet bij mij klagen...

Net als ik met mijn proef printje heb gedaan, heb ik voor de 4,99K wat eigenlijk 5K zou moeten zijn,
twee weerstanden van 10K parallel gezet en deze natuurlijk eerst gemeten of ze wel binnen 1% zijn.
Voor de 8K88 weerstand kan je ook 2x 18K parallel zetten, dan heb je 9K en de trimpotmeter heeft dan nog voldoende bereik om de Dummy Load op 5V = 5-Ampere af te regelen.
Dus ondanks dat ik de waarden niet ga aanpassen zijn er voldoende mogelijkheden.

De twee weerstanden met daar tussenin een condensator is een Low Pass filter,
En dient er voor, hoge frequenties uit de opamp te houden.
Het kantelpunt is een stukje beneden de 200Khz.

Gegroet,
Blackdog

Meest gebruikte E96 weerstand waarden liggen tussen de 1K en de 10K, deze waarden zie je het meest bij filter toepassingen waar je nauwkeurige weerstanden nodig hebt. Bij de E96 reeks liggen er maar 96 weerstandswaarden tussen de 1K en de 10K, dat zijn er niet zo heel veel. Gewoon 10 stuks per waarde aanschaffen, dat kost niet de hoofdprijs. Desnoods koop je een goedkoop SMD 0805 E96 setje weerstanden, deze chip weerstanden kun je ook TH gebruiken (en op een breadboard) door ze op een 2.54mm steek header te solderen, past precies.

Hi bramvr,

Dank je voor je opmerking, ik heb wel wat aangepast omdat dit later beter overeenkomt met de foto's die ik wil laten zien.

Maar dus niet waarom jij vroeg
Aan de Gate van de MOSFET komt direct de 47-Ohm gesoldeerd.
Vanaf de andere zijde mag wel een klein stukje draad zitten.
De 47-Ohm direct aan de Gate verlaagt de "Q" zodat de MOSFET niet gaat genereren, later wat meer uitleg hierover.

Ik heb nu ook een aantal verbindingen rond de BD139-16 aangepast.

Gegroet,
Blackdog

Blackdog, wat is het bezwaar tegen een diode over BE van de BD139? Capaciteit van de diode? Stroom die de opamp moet leveren als ie z'n uitgang negatief zou willen hebben?

(er zijn een aantal gevallen waarin, volgens mij de "specs" op een manier gegeven worden waardoor je bepaalde constructies niet kan toepassen die met een betere manier van de specs opschrijven wel zou kunnen.

Een led bijvoorbeeld gedraagt zich als 5-10V zener als je hem in sper zet. Dat kan waarschijnlijk prima, mits het vermogen onder de 20mA*1.8V blijft. Maar zoiets staat nergens in de specs, dus moet je soms allerlei kunstgrepen uithalen om perse onder de 5V reverse bias te blijven.

In het onderhavige geval zou het best kunnen dat hier hetzelfde geldt: Ergens tussen de 5 en de 10V gaat ie zeneren, en mits het vermogen onder het normale max vermogen van de tor blijft, is er dan niets aan de hand....)

Ik meen me te herinneren dat een tor die je een keer met een kleine stroom in reverse breakdown hebt getrokken het daarna op zich nog wel doet, maar met een flink gereduceerde Hfe.

Ik ben absoluut me je eens dat specificaties vaak onduidelijk en onvolledig zijn. Neem nu een digitale I/O pin van een microcontroller; meestal staat er in de specificaties dat die binnen Vcc + 0.3V en Vss - 0.3V moet blijven, terwijl die pinnen eigenlijk altijd ESD diodes hebben. Als ze daar nu de maximale stroom van zouden specificeren, kun je zelf bepalen welke impedantie je nodig hebt voor een gegeven spanning, maar meestal vind je die specificatie dan weer niet in de datasheet.

Overigens zijn wij nog erg verwend met de beschikbaarheid van gedetailleerde datasheets; probeer eens specificaties te krijgen van industriële mechanische onderdelen. Behalve bij sterk gestandaardiseerde onderdelen zoals lagers e.d. zijn er nauwelijks specificaties te vinden.

Hi Heren,

rew
Met betrekking tot de negatieve spanning op b.v. de BD139-16, ik wil het voor lange tijd heel houden.
Wat ik nu als oplossing heb bedacht door twee diodes te nemen om een negatieve spanning te maken is goedkoop en voldoende om de NE5534a goed te laten werken.
Als het voor mij maar beneden de -500mV CE blijft voor die transistor, heb ik er vrede mee en blijft het zeker heel.

Wat jij en SparkyGSX al aangaven, wil ik ten alle tijden bij de "zener spanning" vandaan blijven,
daar zover ik weet dit toch de eigenschappen van het onderdeel aantast.

Benleentje
Ik had niet de intensie deze schakeling modulair te maken, dan moet ik nog meer meten en dat kost veel tijd.
Je mag natuurlijk meerdere van deze schakelingen parallel zetten, is niet optimaal maar het werkt wel.
Je kan één opamp nemen met daar achter een buffer zoals de OPA634 of de LT1010 en hiermee dan meerdere MOSFETS aansturen.
Dan moet je vanaf iedere Source een weerstand naar de -ingang brengen.
Vier trapjes is dan iedere weerstand 4x zo hoog, dus 4K i.p.v. 1K.
Dit om het kantelpunt rond de opamp gelijk te houden en om te zorgen dat de -ingang weer ongeveer 1K voor DC ziet.
Maar, ik zou wat ik hierboven voorstel natuurlijk wel goed nameten, de waarden zijn een uitgangspunt.
Verder zal je natuurlijk Mekka moeten respecteren, doe je dat niet dan is het vragen om moeilijkheden

Het zal wel morgen worden voor ik weer wat uitgebreider hier metingen/uitleg laat zien.

Gegroet,
Blackdog

Ik heb vandaag een eenvoudige dummy?load gemaakt, weliswaar geen snelle maar voldoet prima om batterijen te ontladen.

De hoofdcomponenten zijn:
-sg3525 ic
-APL502J linear mosfet 500v 52A 0.09ohm SOT-227
-0,1ohm 1% 50w weerstand voor de stroommeting
-10 toeren potmeter voor de stroom af te stellen
-Een eenvoudig metertje tot 00.01A afleesbaar/instelbaar.

Het IC staat afgesteld op 100khz, de uitgangen zijn samengenomen achter de 1N4148 dioden op de uitgang en daarachter een 100uF condensator naar de gate van de mosfet. Er staat 1k over de condensator en ook 1K van gate naar source.

Wel de potmeter volledig terugdraaien vooraleer een nieuwe bron aan te brengen anders loopt er kortstondig 60A bij 12V. Of even op en af zetten.
De stroom is nu regelbaar tussen 0,00A en 12,30A.
Geheel is gemonteerd op een koelplaat met ventilator.

Nu nog een kastje vinden om in te bouwen
Ik probeer morgen even een fotootje te posten als ik tijd heb.

Hi nickske,

Leuk "Fetje" gebruik je...
Maar begrijp ik je goed, dat je de APL502J aanstuurd met een 100Khz PWM?

Voor wat je zegt, testen van batterijen, maar in principe niet geschikt voor het testen van voedingen.
Al moet ik zeggen dat mijn standaard puls signaal wel wat op PWM lijkt, maar dan met "beheerste flanken"

Laat eens zien hoe je dat bedraad hebt, daar ben ik wel nieuwsgierig naar.
Als dat 100Khz PWM is, dan moet de bedrading nog korter zijn dan dat ik gebruikt...

Gegroet,
Blackdog

Er zijn me nog enkele dingen onduidelijk.

- Ik veronderstel dat C8 een gewone ontstoor condensator is?

- Die schakelaar met DC coupling snap ik niet goed wat die doet het AC koppeling en DC coupeling is me nog wat onduidelijk. Kan iemand hier een korte uitleg van geven. Ik weet hoe hoger de frequentie is des te meer gaat de condensator meer stroom door laten.

- Die 50 Ohm aan de meetweerstand blijft me nog steeds onduidelijk voor wat deze dient. Er werd gezegd dat de coax kabel een 50 Ohm weerstand moet zien bij bandbreedte metingen maar waarom? En als ik een ADC gebruik moet deze dan er ook nog staan?

Bramvr,

Als je een signaal met hoge frequentiecomponenten door een kabeltje stuurt, dan worden de hoge frequenties meer beinvloed dan de lagere frequenties. Het gevolg is dat de golfvorm aan het eind niet meer hetzelfde is als aan het begin. Neem je nu een coax-kabel, ontstaat ineens een situatie waarbij de beinvloeding van alle signaal-frequenties hetzelfde is. Het gevolg: Aan het eind van je kabel is de golfvorm uitsluitend iets vertraagd en iets minder hoog, maar van van vorm gelijk aan wat er in ging.

Blijkt dat je coax kabel zich dan gedraagt als een weerstand. Dit noemen we de karakteristieke weerstand. Waar je signaal naartoe moet, is het belangrijk om de boel af te sluiten: Als je meetinstrument gewoon hoog-ohmig het signaal meet, zal een binnenkomend signaal terugstuiteren door de kabel en <daar-waar-het-vandaankomt> mogelijk problemen veroorzaken.

MOCHT er iets terugstuiteren, en je bron-impedantie is niet gelijk aan de karakterstieke weerstand, dan stuitert de "stuiter" weer samen met het te meten signaal terug naar het meetinstrument. Door de bron-impedantie goed te maken, voorkom je dat. Dat is die 50 ohm weerstand.

Dus: Als je heel hoge frequenties gaat meten met je ADC moet je hem opnemen, maar ook moet je dan je coax kabel correct afsluiten in de buurt van je ADC... Dus... Nee, die 50 ohm vervalt als je niet met een super-scoop naar het signaal aan het kijken bent. Anderzijds: Je kan overwegen om toch iets op te nemen: de uitgangsimpedantie van de stroommeting is erg laag. Hoogstens de waarde van de shuntweerstand. Bij een AVR raden ze aan "minder dan 10k", om dan 0.01 ohm te nemen, is overdreven. Wat je bijvoorbeeld kan doen is een 1k weerstand in serie, en dan met een condensator naar aarde de frequentiecomponenten die je toch niet kan meten uitfilteren. Een AVR kan op max 100kHz samplen, dus alles boven de 50kHz zie je toch niet. Ik kom zo uit het hoofd dan op een 1k/10nF RC combinatie als filter. Maar omdat ik niet zou plannen sneller dan 10kHz te samplen, zou ik lekker overwegen om 100nF er in te zetten. Daar heb ik er ZAT van..

----------------
Oh... Waarom ik hier weer even langs kwam: Ik stuiterde op: een appnote van infineon waarin op blz 12 gezegd wordt:

This means that MOSFETs of previous technology generations and/or higher voltage classes will be more suitable for this kind of application.

Precies waar we hier ook op uitgekomen zijn!

-------------
Haha! Andere appnote van IRF over hetzelfde onderwerp op p4: bijschrift van Fig II-3 even lezen....

@blackdog (ander topic)

Beveiliging tegen ompolen en te hoge stroom
Ik heb in het schema een snelle zekering opgenomen van 10A, deze geeft enige bescherming voor de MOSFET.
Ook al helpt het niet optimaal voor de MOSFET, het verkleint wel de kans op brandgevaaar.
Of de MOSFET heel blijft bij het ompolen hangt van de bedradingsweerstand en de spanning af (de hoeveelheid energie dus, die de body diode aankan)
Degenen die nooit aan lage spanning gaan meten, kunnen een groot vermogen Schottky diode opnemen tegen het ompolen.
Houd bij deze diode rekening met de sperspanning: met een 60V te testen bron helpt een 40V diode niet

Zou dit geen oplossing zijn? (Het is nog wel een oud schema maar dat speelt voor dit geen rol )

Ik dacht dan aan deze diode
Deze reageert op 75ns terwijl de body diode in de fet er 384ns over doet. Ook kan deze diode 50A aan. Dan is er toch geen beperking aan voor het meten van lage spanningen. Of zit ik mis?

Die fuse doet er toch veel langer over dan die paar nanoseconde. Dus de body diode doet z'n werk wel.

Je kan de boel tegen allerlei dingen beveiligen, maar alleen tegen dingen waar je nu aan denkt. Er is vast wel een /nog/ dommere manier om de boel kapot te krijgen. In het onderhavige geval kan ik even niet bedenken wat nou precies de condities zouden zijn waarin jou diode WEL de boel heelhoudt, en zonder de boel kapot zou gaan. Merk op dat de mosfet iets van 67A kan hebben. En dat de mosfet zowiezo op een goede koelvin moet, dus dat eigenlijk zonder problemen onbeperkt zou moeten kunnen uithouden. Als de zekering heelblijft, is de stroom kennelijk rond de 10A, de diode zou dan rond de 6W gaan stoken, hetgeen dus een koelvin nodig maakt, maar alleen voor het geval dat je hem verkeerdom aansluit op een voeding met een currentlimit van 10A, en hem vervolgens vergeet..... Ik vind het een beetje extreem.

Kijk nu ook in beide datasheets naar de data van beide diodes, ik wil dan graag van jouw horen hoe de stromen zich zullen verdelen.

Bij 10A ongeveer 90% door bramvr z'n diode. Maar eigenlijk onvoldoende data in het datasheet van de FET. Die Max 1.6V is pas bij heel hoge stromen. Hoe groter de stroom hoe meer er door de diode zou gaan en minder door de FET: De shunt telt ook behoorlijk mee.

[Bericht gewijzigd door rew op maandag 25 augustus 2014 12:40:21 (18%)]

Hi Heren,

Kijk, dat wou ik nu van jullie horen...
Er zitten nogal wat vershillen in de drempelspanning, hierdoor is de stroomverdeling ook verschillend.
Wil je zeker zijn dat die extra diode zinnig is, dan zal je echt een testopstelling moeten maken
en waarschijnlijk kleine serieweerstanden moeten opnemen om de stromen de goede kant op te laten lopen.
Waarbij je ook rekening moet houden met de spreiding van de diode drempels van zowel de MOSFET als de Schottky diode.
Dat wordt weer een heel project opzich...

Bramvr, je vraag is goed hoor, hij geeft goed aan hoe complex electronica eigenlijk is.
Een extra onderdeel en je moet zeker met vijf andere zaken rekening gaan houden

Dit is ook de rede dat ik regelmatig aangeef, dat de nabouwer niet direct moet gaan sleutelen aan de schema's die ik hier presenteer.
Ik probeer met zoveel mogelijk variabelen rekening te houden en meet zeer veel.
Natuurlijk ga ik daarna nog wel eens plat op mijn gezicht, omdat ik een mogelijkheid die recht voor me ligt niet gezien heb.

Als je de datasheets vergeleken hebt en nu loopt de grootste deel van de stroom door jouw diode en deze is betaalbaar,
wat let je dan om er meerdere in te zetten...
Als je er met zeg drie parallel er zeker van bent dat de MOSFET heel blijft en je diodes ook, waarom niet.
Die 15 Euro extra geef je graag uit om het heel te houden.
Voor productie toepassingen, tja hoeveel ga je er maken, bij 100 Stuks kost hij 2,31 Euro, een garantieclaim kost vaak veel meer.
Zo veel afwegingen afhankelijk van hoe te gebruiken.

Gegroet,
Blackdog

BlackDog schreef dat het je 'FET en je Dioden' heel houdt.
Je diode wordt bloed heet. Verdeeld over drie is dat, de temp en stroom, ook weer verdeeld.
Denk dat dat de reden is, dus het ging niet alleen meer om de FET.

Oke, het kan mee vallen kwa hitte, wanneer Blackdog zijn koeling deel presenteert.